為了與圖6、圖7的結果對比，將轉子渦動量加大至0.16、彈簧力減小至15 N/m進行分析，結果如圖8、圖9所示。由圖可知，當轉子渦動量增加且彈簧力減小時，石墨盤根的隨動性明顯變差，密封間隙顯著增大。
    轉子渦動對密封間隙的影響按3.1節中的模型參數設置，將轉子的渦動量從0.05逐步增加到0.2.0，對圓周石墨盤根進行動態分析，得到不同轉子渦動量下密封間隙的變化，如圖10一圖12所示�？梢钥闯�，隨著轉子渦動量增加，密封間隙逐漸增大，且渦動量越大，密封間隙增大的幅值越大。摩擦系數對密封間隙的影響按中的模型參數設置，將石墨盤根與擋板間摩擦系數由0.09逐漸升高到0.30，得到不同摩擦系數對密封間隙的影響，如圖13、圖14所示�？梢钥闯�，隨著摩擦系數增大，密封間隙顯著增大。彈簧彈力對密封間隙的影響按3.1節中的模型參數設置，將周向彈簧力從20 N/m增大到50 N/m，對圓周石墨盤根進行動態分析，得到不同周向彈簧力作用下密封間隙的變化，如圖15、圖16所示�？梢钥闯�，隨著周向彈簧力增大，石墨盤根徑向位移明顯趨于平穩，密封間隙也呈明顯減小的趨勢。
    根據此圓周石墨盤根動態性能分析方法，可分析彈簧力對密封間隙的影響規律，從而根據分析結果優化彈簧力數值，使其既能盡量減少石墨盤根的摩擦發熱又能滿足石墨盤根的隨動性及貼合性要求。www.czeabc.com